39,а);2) зависимость предела текучести латуни ЛНМц

39,а);2) зависимость предела текучести латуни ЛНМц 50-2-2 и бронзы БрНБ 7-0,5 от температуры (рис. 39,6);3) увеличение толщины паяного шва в 4—5 раз с 0,15 до 0,7- 0,8 мм.Так как уравнение (107) решается методом Рунте— Кутта или Эйлера с помощью ЭВМ, проанализируем его только качественно.Для этого разобьем весь температурный интервал от солидуса припоя до комнатной температуры на две части: от солидуса припоя до 400° С и от 400° С до комнатной температуры.Значение первого члена правой части уравнения (107) зависит только от разницы в изменении линейных размеров твердого сплава и стали при изменении температуры. При отсутствии этой разницы напряжения при пайке возникать не будут. Отметим, что при использовании стали 35ХГСА и рекомендуемых режимах пайки и термообработки эта разность будет иметь место только при температурах выше 400° С; при дальнейшем уменьшении температуры разницы в сокращении линейных размеров стали твердого сплава практически не будет. Следовательно, увеличение напряжений можно ожидать только в интервале температур от солидуса припоя до 400° С. При дальнейшем охлаждении напряжения не будут увеличиваться.При первом шаге вычислений (от 849 до 400° С) зна-чения Д,,, А$„_1). Ao[n~i) и представля-ющие собой исходные деформации для последующих ша-гов вычислений, равны нулю, поэтому левая часть урав-нения будет равна первому члену правой части уравне-ния. Однако уровень остаточных паяльных напряженийеще не определяется первым членом правой части урав-нения. Здесь необходимо обратиться к левой части урав-нения. Здесь необходимо обратиться к левой части урав-