23.07.2013 - если до начала мартенситного превращения линейные
если до начала мартенситного превращения линейные размеры стали сокращались больше, чем линейные размеры твердого сплава, то при мартенситном превращении линейные размеры твердого сплава будут продолжать сокращаться, в то время как линейные размеры стали будут увеличиваться, и после охлаждения инструмента схема напряженного состояния не будет похожа на полученную в резиновой модели.К достоинствам исследования напряжений в паяных соединениях твердого сплава со сталью с помощью резиновых моделей следует отнести получение достаточно...
23.07.2013 - В большинстве случаев авторы используют базу между
В большинстве случаев авторы используют базу между отпечатками, равную 20 мм, что приводит к усреднению напряжений на этом участке и не позволяет судить о максимальных напряжениях. Использование предложенной методики для исследований напряжений в инструментах, имеющих твердосплавные изделия меньше 20 мм, приводит к снижению точности получаемых результатов. Так, например, сокращение базы с 20 до 5 мм приведет к увеличению ошибки в оценке величины напряжений в 4 раза и составит при абсолютной ошибке измерений в 1 мкм 117 МПа....
23.07.2013 - Ниже будет показано, что величина стрелы прогиба образцов
Ниже будет показано, что величина стрелы прогиба образцов после пайки может быть пропорциональной напряжениям только в частном случае, когда остаточные деформации либо пропорциональны стреле прогиба, либо равны нулю.Экспериментально-расчетный метод определения напряжений в паяном соединении твердого сплава со сталью предложили И. И....
23.07.2013 - и данная работа страдает теми же недостатками, что
и данная работа страдает теми же недостатками, что и работа И. И. Яновского....
23.07.2013 - В отличие от С. Бальхаузена и Г. Фиерегге К. П. Имшенпик
В отличие от С. Бальхаузена и Г. Фиерегге К....
23.07.2013 - В основу вывода уравнений положено равенство между
В основу вывода уравнений положено равенство между суммой деформаций твердого сплава и стали под действием внутренних напряжений и разностью изменения линейных размеров этих материалов при изменении температур с солидуса припоя до комнатной. Разность сокращения линейных размеров стали и твердого сплава компенсируется за счет изгиба образцов, растяжения стали и сжатия твердого сплава.Авторами этой работы были сделаны допущения о том, что паяный шов абсолютно жесткий, а деформирование твердого сплава и стали происходит только в...
23.07.2013 - На основе этой работы был составлен ГОСТ 6086—64
На основе этой работы был составлен ГОСТ 6086—64 «Коронки буровые диаметром 52 мм с пластинками твердого сплава для ударно-поворотного бурения шпуров». Требования этого ГОСТа предусматривают изготовление корпусов коронок из сталей марок 35ХГСА или ЗОХГТ и закалку коронок с использованием нагрева под пайку. Твердость головки коронки в зоне паяного соединения должна быть равна HRC 40--50, хвостовика HRC 35—40....
23.07.2013 - Это объясняется тем, что деформирование припоя, стали
Это объясняется тем, что деформирование припоя, стали и твердого сплава при охлаждении паяного соединения происходит в упруго-пластической области при непрерывно изменяющихся свойствах материалов, а режим деформирования этих материалов зависит от хода дилатометрической кривой стали при охлаждении паяного соединения. Ход дилатометрической кривой стали определяется составом стали и режимами нагрева и охлаждения при пайке.В процессе пайки высокотемпературными припоями исходная структура стали обычно переходит в аустенит, распад...
23.07.2013 - В 1973 г. во ВНИИТСе была разработана технология пайки
В 1973 г. во ВНИИТСе была разработана технология пайки и термообработки металлорежущего инструмента, которая позволила практически полностью ликвидировать брак при изготовлении и резко сократить поломки при эксплуатации.Накопившийся к началу пятидесятых годов опыт эксплуатации инструмента свидетельствовал о существенном влиянии процесса пайки на эксплуатационную прочность твердосплавного паяного инструмента....
