23.07.2013 - Перед пайкой корпуса инструмента и пластины твердого
Перед пайкой корпуса инструмента и пластины твердого сплава должны проходить специальную обработку, целью которой является подготовка их поверхности к пайке, обеспечивающая улучшение смачивания расплавленным припоем. Исключение операции подготовки в ряде случаев приводит к получению некачественного паяного шва и к непропаям.Подготовка корпусов инструмента к пайке заключается в их очистке и обезжиривании и принципиально не отличается от подготовки к пайке корпусов перфораторных коронок (см....
23.07.2013 - Специфика свойств материалов, выбранных для изготовления
Специфика свойств материалов, выбранных для изготовления металлорежущего инструмента, в сочетании с режимами пайки и термообработки обеспечила возможность их использования при изготовлении инструментов различной формы и размеров.Использование для корпусов инструмента стали 35ХГСА, нагрев инструмента под пайку, обеспечивающий переход исходной структуры стали в аустенит, охлаждение после пайки со скоростью 50—100 градмин в сочетании с трехслойным припоем, дающим возможность получать при капиллярной пайке паяный шов толщиной 0,8 мм,...
23.07.2013 - Снижение остаточных паяльных напряжений при использовании
Снижение остаточных паяльных напряжений при использовании рекомендуемых материалов и режимов пайки достигается следующим образом.1. Температура солидуса наружных слоев трехслойного припоя ниже, чем у других припоев на основе меди, и составляет 849° С....
23.07.2013 - нения, представляющей собой сумму деформаций эле-ментов
нения, представляющей собой сумму деформаций эле-ментов паяного соединения. Напряжения, при которыхэта сумма станет равна правой части уравнения, будутзависеть от сопротивления деформации элементов пая-ного соединения в рассматриваемом температурном ин-тервале. Если хотя бы один элемент паяного соединениясопротивляется деформированию мало, то этот элементдеформируется и уровень напряжений во всей системеснижается....
23.07.2013 - 39,а);2) зависимость предела текучести латуни ЛНМц
39,а);2) зависимость предела текучести латуни ЛНМц 50-2-2 и бронзы БрНБ 7-0,5 от температуры (рис. 39,6);3) увеличение толщины паяного шва в 4—5 раз с 0,15 до 0,7- 0,8 мм.Так как уравнение (107) решается методом Рунте— Кутта или Эйлера с помощью ЭВМ, проанализируем его только качественно....
23.07.2013 - Первый член левой части уравнения представляет собой
Первый член левой части уравнения представляет собой перемещение сечения х за счет деформации участка 0л: образца твердого сплава при уменьшении температуры; второй член — перемещение сечения х стального образца за счет его деформации на участке Ох при уменьшении температуры; сумма третьего и четвертого членов уравнения — перемещение сечения х твердосплавного образца относительно стального за счет сдвига паяного шва при уменьшении температуры; третий член уравнения — перемещение, обусловленное деформацией промежуточного слоя...
23.07.2013 - Способ, отнесенный ко второй группе, — изменение сопротивления
Способ, отнесенный ко второй группе, — изменение сопротивления деформированию паяного шва, реализован путем разработки и использования трехслойного припоя на основе меди марки ТП-1, представляющего собой прокатанную полосу толщиной 0,8 мм, состоящую из двух наружных слоев латуни марки ЛНМц50-2-2 толщиной 0,2 мм и промежуточного слоя бронзы марки БрНБ7-0,5 толщиной 0,4 мм.Процесс развития деформаций и напряжений припайке образцов из твердого сплава и стали трехслойным припоем не может быть описан уравнением (47), так как при использовании...
23.07.2013 - Поэтому такой режим деформирования пригоден только
Поэтому такой режим деформирования пригоден только для определенных конструкций и размеров инструментов и не может быть использован как универсальный. Кроме того, использование для корпусов металлорежущего инструмента высоколегированных сталей чаще всего оказывается экономически неоправданным.Специфика изготовления металлорежущего инструмента вызвала необходимость создания универсальной технологии пайки и термообработки, пригодной для большинства его видов, за исключением инструментов, у которых твердость корпусов по...
23.07.2013 - Опыт эксплуатации перфораторных коронок, выпускаемых
Опыт эксплуатации перфораторных коронок, выпускаемых этими заводами, на десятках горнорудных предприятий показал, что в результате использования выбранных материалов для изготовления коронок, применения разработанных режимов пайки и термообработки, а также усовершенствования их конструкции стойкость нового инструмента в 2—3 раза выше применяемого ранее.МЕТАЛЛОРЕЖУЩИЙ ИНСТРУМЕНТИзготовление твердосплавного паяного металлорежущего инструмента рассосредоточено на многих предприятиях различных отраслей промышленности. Каждое...
23.07.2013 - Продолжительность галтовки не менее 2 ч. После галтовки
Продолжительность галтовки не менее 2 ч. После галтовки коронки промывают водой, затачивают и обрабатывают на вибрационных установках типа МВОО-100 [115].Готовые коронки контролируют визуальным осмотром (100%) на отсутствие трещин, выкрашивание твердого сплава, несплошность паяного шва и смещения пластины твердого сплава....
