17.04.2013 - основного металла (полоса разброса) иметалла ЗТВ судокорпусной
основного металла (полоса разброса) иметалла ЗТВ судокорпусной стали E36W:о, V - погонная энергия сварки 3,5 кДж/см;Д - погонная энергия сварки 1,0 кДж/см;о - результаты для образцов, содержащихболее 15 % крупнозернистой составляющейу границы сплавлениякачестве примера приведены данные по 8 дляосновного металла судокорпусной стали маркиE36W и металла ЗТВ при двух погонных энергияхсварки. Выделены образцы, в которых порезультатам металлографического анализаприсутствовала крупнозернистая составляющая(балл зерна - до 7 по ГОСТ 5639 при балле10.....
17.04.2013 - анализа корректности испытания по попаданию в «целевую
анализа корректности испытания по попаданию в "целевую структуру"Выполнение указанных требований по 8для металла сварных соединений из углеродистыхи низколегированных сталей требует,чтобы металл находился в достаточно вязкомсостоянии. При испытаниях возможны следующиевиды разрушения.1....
17.04.2013 - «испытаний на свариваемость» сертифицируемогостального
"испытаний на свариваемость" сертифицируемогостального листового проката -процедуры контроля механических характеристикметалла ЗТВ при минимально и максимальновозможной при ее сварке погоннойэнергии (обычно от 0,8......
17.04.2013 - для 38 мм > / > 26 мм — 8С > 0,15 мм, для52 мм >
для 38 мм > / > 26 мм - 8С > 0,15 мм, для52 мм > / > 38 мм 8С > 0,20 мм. Для стыковыхшвов трубопроводов для толщин до 22 ммдолжно выполняться: 8С > 0,25 мм. Заданиетребований к трещиностойкости в явном видезаменяет собой процедуру расчета прочностипо отношению к хрупким разрушениям....
17.04.2013 - введена процедура «CTOD — Design curve» или»8 — проектной
введена процедура "CTOD - Design curve" или"8 - проектной кривой". Требуемая для предотвращенияхрупких разрушений величинаCTOD определяется в зависимости от уровнясуммарной (остаточной еон + эксплуатационнойеэ ) деформации и приведенногоразмера ожидаемого (расчетного) дефекта А поформуле (6.1....
17.04.2013 - которых невозможна (корпуса судов, сооружениядля эксплуатации
которых невозможна (корпуса судов, сооружениядля эксплуатации нефтегазовых месторожденийшельфа магистральные наземные иморские трубопроводы, подъемно-транспортнаяи карьерная техника, некоторые типы сосудовдавления и т.д.)....
17.04.2013 - соединений корпусов АЭС для НУЭ (7), ННУЭи гидравлических
соединений корпусов АЭС для НУЭ (7), ННУЭи гидравлических испытаний (2) и AC (J),которые приведены в "Нормах расчета напрочность оборудования и трубопроводоватомных энергетических установок. ПНАЭГ-7-002-86". Данные испытаний на вязкостьразрушения должны лежать не ниже нормативнойкривой....
17.04.2013 - (ЗТВ), а также возможностью развитияусталостных трещин
(ЗТВ), а также возможностью развитияусталостных трещин от типичных концентраторовнапряжений в сварных соединениях:концентраторов формы шва, конструктивныхили технологических дефектов. Поэтому определениетрещиностойкости металла сварныхсоединений и проведение анализа условийпредотвращения хрупких разрушений на базеполученных данных являются одними из главныхнаправлений обеспечения надежностисварных конструкций и сооружений.При проведении расчетов на хрупкуюпрочность сварных соединений в качествехарактеристик...
17.04.2013 - парогенераторов установки В-1000 применяютсясоответственно
парогенераторов установки В-1000 применяютсясоответственно стали 15Х2НМФА и10ГН2МФА. В процессе аттестации и дальнейшихисследований указанных сталей былиполучены массивы экспериментальных результатовпо К\с при различных значенияхГпр - приведенной температуры испытаний,насчитывающие около 120 точек для стали15Х2НМФА (рис. 6....
