17.06.2013 - Поэтому для парогенераторов стационарных ЯЭУ принимается

Поэтому для парогенераторов стационарных ЯЭУ принимается оптимальная кратность циркуляции 3< Сц<8, а для судовых...

17.06.2013 - Предполагается, что отношения градиента потери давления

Предполагается, что отношения градиента потери давления в двухфазном потоке к градиенту потери давления при течении в том же канале одной из фазявляются однозначными функциями параметра представляющего собой отношение градиента потери давления жидкой фазы к градиенту потери давления газообразной фазы. Зависимость ФГ=(Х) показана на рис. 6....

17.06.2013 - где ? — коэффициент трения, определяемый по полному

где ? — коэффициент трения, определяемый по полному расходу среды и по вязкости воды на линии насыщения; ?" — коэффициент трения, определяемый по полному расходу среды и по вязкости пара на линии насыщения....

17.06.2013 - пузырьковый — паровая фаза распределена в

6.6):а) пузырьковый — паровая фаза распределена в жидкостив виде пузырьков, небольших по сравнению с характерным раз-мером поперечного сечения потока;б) снарядный — крупные пузыри пара, размер которых соиз-мерим с характерным размером поперечного сечения потока;в) эмульсионный — газообразная фаза распределена в видемелких объемов, разделенных жидкими пленками;г) дисперсно-кольцевой — газообразная фаза образует ядропотока, а жидкая движется в виде пленки по поверхности стен-ки и распределена в виде мелких капель в ядре...

17.06.2013 - По расположению подводящих и отводящих труб различают

По расположению подводящих и отводящих труб различают коллекторы с торцевым и радиальным подводом (рис. 6.5)....

17.06.2013 - Коэффициент сопротивления трения в винтовом канале

Коэффициент сопротивления трения в винтовом канале при 2< #б?<1000 можно найти по следующим зависимостям.Для ламинарного течения с макровихрями при...

17.06.2013 - массовую скорость потока, кг(м2-с),pw=GF\линейную

массовую скорость потока, кг(м2-с),pw=GF\линейную скорость, мс,w=G(pF)\суммарный массовый расход двухфазной смеси, кгс,G=Gn+Gm; приведенные скорости жидкости и пара, мс, w07K=GJ(pkF)\ Won=Gn(pnF)\ скорость циркуляции, мс,w0=G(рж); массовое расходное паросодержаниеx=GnG,или относительную энтальпию средыВ приведенных выражениях F — площадь сечения элемента, м2; р — плотность среды, кгм3; у=1р — удельный объем, м3кг; г — удельная теплота парообразования, кДжкг, r=i"—i\ V — объем, м3; it i" — удельные энтальпии жидкости и пара на линии насыщения; индексом «п» обозначены параметры...

17.06.2013 - В инженерной практике в настоящее время широко применяются

В инженерной практике в настоящее время широко применяются тепловой и гидравлический расчеты по усредненным параметрам. Необходимые расчетные зависимости могут быть получены непосредственно из системы уравнений (6.9) путем их интегрирования по длине элементарной ячейки и усреднения по сечению всего трубного пучка....

17.06.2013 - При параллельном прямоточном или противоточном течении

При параллельном прямоточном или противоточном течении теплоносителей процесс теплообмена в параллельных ячейках можно считать идентичным (адиабатические условия на границах ячейки) и для расчета теплопередающей поверхности достаточно интегрирования уравнений вдоль одной «средней» трубы.В случае перекрестного тока теплоносителей рассмотренная система оказывается недостаточной. Процесс теплопередачи в соседних ячейках по параметрам существенно различается....

17.06.2013 - Система дифференциальных уравнений (6.9) с учетом

Система дифференциальных уравнений (6.9) с учетом алгебраических уравнений для теплофизических свойств и коэффициентов обмена со стенкой нелинейная. Обычно такие системы уравнений решаются численно методами Эйлера или Рунге — Кутта по двухточечной схеме: значение искомых функций (параметров течения и стенки 7+1 в сечении гу+i) находится по значению функций и ее производной в предыдущем сеченииZj=Zj+\—Дг, где Дг— шаг интегрирования:В связи с тем что тепловые потоки от первичного теплоносителя к стенке и от стенки ко вторичному теплоносителю...