17.06.2013 - Внутренний КПД с учетом потерь давления на прокачку

Внутренний КПД с учетом потерь давления на прокачку для схемы на рис. 3.17,6 можно выразить в видеАнализ зависимости (3....

17.06.2013 - Следует это из того, что площадь поверхности нагрева

Следует это из того, что площадь поверхности нагрева регенератора в первом приближениигде G — массовый расход газа; Ка — коэффициент теплоотдачи; ДГср — средний температурный напор; Qper — количество теплоты, переданной, в регенераторе. Видно, что с ростом а растет4 Р, и при степени регенерации больше 0,8 размеры регенератора, а следовательно, и его стоимость резко возрастают.Помимо дополнительных капитальных затрат применение регенерации и промежуточного охлаждения влечет за собой дополнительные потери давления (напора) при прокачке газа....

17.06.2013 - Нагрев газа в регенераторе принято оценивать степенью

Нагрев газа в регенераторе принято оценивать степенью регенерацииС применением промежуточного охлаждения процесс сжатия приближается к изотермическому, что также повышает тепловую экономичность.Внутренний КПД цикла с регенерацией и промежуточным охлаждением без учета потерь давления в регенераторе, промежуточном холодильнике, реакторе и газопроводах записывается в видегде кь К2, ткь Лк2 — работа сжатия и КПД соответственно первой и второй ступеней компрессора; qnozB = cp(Ti—Т7)—qp— удельное количество теплоты, подведенной в цикл....

17.06.2013 - В реальном газотурбинном цикле (см. рис. 3.17,6) процессы

В реальном газотурбинном цикле (см. рис. 3....

17.06.2013 - незначительной потребностью в охлаждающей воде и отсутствием

незначительной потребностью в охлаждающей воде и отсутствием специальной водоподготовки;легкостью запуска турбоустановки при любой температуре и быстротой принятия нагрузки.Термодинамические циклы ЯГТУ замкнутого цикла и соответствующие тепловые схемы представлены на рис. 3....

17.06.2013 - Для судовых и космических ЯЭУ преимущественное распространение

Для судовых и космических ЯЭУ преимущественное распространение получили турбоприводы и турбонасосные агрегаты (ТНА). Это определяется условиями автономности работы этих ЯЭУ, отсутствием электрогенерирующих установок соответствующей мощности, лучшей регулируемостью турбоприво-да при работе на переменных режимах и запуске.Приводные турбины питательных насосов могут включаться в тепловую схему ЯЭУ параллельно основным паротурбинным агрегатам для работы на свежем паре или через РОУ ,{рис....

17.06.2013 - Кроме описанной одноподъемной схемы возможно применение

Кроме описанной одноподъемной схемы возможно применение и двухподъемной схемы включения насосов (рис. 3.15)....

17.06.2013 - Расход продувочной воды Gnl определяется из уравнения

Расход продувочной воды Gnl определяется из уравнения баланса примесейр котором Си, СИ2 и Со.в — содержание определенных примесей в испаряемой воде, паре и воде, питающей испаритель, соответственно, мг-эквкг, причемРасход продувочной воды обычно выражают в долях вторичного пара: Gl\ = «и? <3И2....

17.06.2013 - На рис. 3.14 приведены схемы трехступенчатой испарительной

На рис. 3.14 приведены схемы трехступенчатой испарительной установки....

17.06.2013 - кнд — часть теплоты рабочего пара эжекторов, идущей

кнд — часть теплоты рабочего пара эжекторов, идущей на нагрев основного потока конденсата, кДжкг.При средних параметрах пара ДЭж«3000 кДжкг нагрев основного потока рабочим паром эжекторов составляет 3—5 К на конденсационных станциях. На АТЭЦ с регулируемыми отборами пара пропуск пара в конденсатор значительно меньше и нагрев его в холодильниках эжекторов может достигать 10 К и более....