Август 11th, 2013
).По механическим свойствам легированные стали (рис. 242, а и б) превосходят углеродистые только в закаленном состоянии, а после низкого отпуска теряют это преимущество. Объяснить это можно тем, что в закаленном состоянии сказывается влияние легирования на повышение хрупкой прочности феррита.»При низком же отпуске из мартенсита в углеродистых сталях выделяется несколько больше углерода, чем в легированных, о чем можно судить, например, по данным табл. 13. А так как малые и средние количества углерода наиболее сильно влияют на прочность межатомной связи в мартенсите, то сопротивление отрыву углеродистых сталей при огпуеке растет интенсивней, чем в легированных, и значения их хрупкой прочности после отпуска при 175— 200° .приблизительно выравниваются. Только при более высоких температурах отпуска хрупкая прочность легированной стали .выше (сталь X, ,рис. 242, б), чем у углеродистой. Кремний, как и следовало ожидать по аналогии с его влиянием в конструкционной стали и в феррите, по причине, предположенной на стр. 228, понижает пластичность и хрупкую прочность (сталь 9ХС, рис. 242, б). Еще ниже пластичность и хрупкая прочность стали ХГ, содержащей 1,36% С и имеющей значительно выраженную карбидную неоднородность.Остаточные напряжения, как уже указывалось на стр. 402, .практически не должны сказываться на прочности закаленных и низкоот-пущенных сталей, особенно при испытании их на изгиб. Следует заметить, что Ю. А. Геллер [666, 370] считает роль остаточных напряжений преобладающей. По его мнению, пониженные механические свойства углеродистых сталей по сравнению с легированными в закаленном состоянии объясняются главным образом тем, что первые охлаждаются в воде и приобретают большие остаточные напряжения, чем легированные стали, охлаждаемые в масле. Отпуск же приводит к выравниванию механических свойств потому, что при этом снимается большая часть остаточных напряжений. Главным доводом в пользу решающей роли остаточных напряжений он считает приводимые в табл. 70 [666] данные для стали У9, из которых должно следовать, что после снятия остаточных напряжений в процессе отпуска механические свойства различно охлажденной стали выравниваются. Однако если даже предположить, что в растягиваемой при изгибе зоне прирост остаточных напряжений при охлаждении в воде по сравнению с охлаждением в масле идет целиком за счет растягивающих напряжений, то этот прирост по данным табл. 70 должен составлять около 65 кгмм2, что в образцах толщиною 4 мм едва ли возможно. Кроме того, отпуск при 150° ;в течение 1 часа снимает, как известно, только около 30% остаточных напряжений, что подтверждается и данными самого автора [370, рис. 88]. Следовательно, закаленные в воде образцы после отпуска должны были бы иметь прочность во всяком случае не больше 140—150 кгмм2 вместо получаемых 190 кгмм2. В действительности различие в значениях прочности у стали, закаленной в воде и в масле, объясняется, ло-видимому, получением различной степени атомного порядка в граничном слое зерен (см. также стр.
