Июль 23rd, 2013
Измерение углов сдвига таких швов представляет большие технические трудности, поэтому углы сдвига измерялись в паяных швах толщиной 8—10 мм, полученных литьем. До испытаний измеряли геометрические размеры паяного шва. При температурах 20, 200° С образцы деформировали в течение 10—12 мин, при температурах 300—600° С — в течение 7—10 мин.В процессе нагружения регистрировали деформацию сдвига паяного шва и прилагаемое усилие. Перемещение в направлении прилагаемой нагрузки, отнесенное к толщине паяного шва, представляет собой тангенс угла сдвига (tgy), а отношение прилагаемой нагрузки к площади паяного шва — напряжение сдвига (т).Для построения каждой кривой напряжение—деформация получали от 10 до 25 точек.В табл. 14 и 15 представлены результаты определения тангенса угла сдвига припоя ЛМцЖ57-1,5-0,75 и ЛНКоМц49-9-0,2-0,2 от напряжений при различной температуре (химический состав этих припоев приведен в табл. 4).Наибольший интерес для изучения основных закономерностей возникновения напряжений представляло исследование влияния режимов охлаждения после пайки и физико-механических свойств сталей и припоев на процесс развития деформаций и напряжений в элементахпаяного соединения твердого сплава со сталью. Поэтому расчеты напряжений в твердом сплаве, стали и припое в зависимости от температуры сделаны как при скоростях охлаждения, близких к скоростям охлаждения бурового инструмента (на воздухе), так и при охлаждении с изотермической выдержкой в печи. Как будет показано ниже, изотермическая выдержка в печи позволяет не только получить благоприятную схему напряженного состояния твердого сплава, но и обеспечивает необходимые механические свойства корпусов бурового инструмента при использовании сталей мартенситного класса.
