Июль 23rd, 2013
Поэтому для выбора припоев исследовали их температуры ликвидуса и солидуса, растекаемость расплавленного припоя по поверхности твердого сплава, сопротивление паяного шва срезу, остаточные паяльные напряжения, возникающие в образцах твердого сплава при пайке со сталями марок 30, 18Х2Н4ВА и 45ХНМФА, а также предел прочности, предел текучести, относительное удлинение, относительное сужение и ударную вязкость припоев при температурах до 700° С. ИнститутамиВНИИТС и «Гипроцветметобработка» было исследовано более 60 припоев различного состава.При выборе припоев сначала исключили все сплавы с плохой растекаемостью по поверхности твердых сплавов, затем сплавы, имеющие низкие значения относительного удлинения и относительного сужения, и сплавы, при использовании которых не удавалось получить компакт-Рис. 32. Зависимость механических свойств от температуры припоев:а — ЛМцЖБ7-0,5-0,75; св—временное сопротивление растяжению (1-9,81 МПа);0″т — предел текучести (1-9.81 МПа); 6 — относительное удлинение, %; i]> — от-носительное сужение, %; а . *— ударная вязкость, (Джм2-10 в);а — ЛМцЖ57-1,5-0.75; б — ЛНМцЕС-2-2; в — ЛНМц60-9-5; г — БрНБ7-0,5,-д — ЛНКоМц49-9-0,2-0,2; е — БрКоМцЗ-10; ж — МНМц68-4-2; з — АНМцО,6-4-2; и — Л63; к — ПСр44ный паяный шов. Сплавы, образующие паяный шов, имеющий сопротивление срезу меньше, чем 167 МПа, также были исключены. Из оставшихся сплавов были выбраны четыре латуни марок ЛМцЖ57-1,5-0,75, ЛНМц50-2-2, ЛНМц60-9-5, ЛНКоМц49-9-0,2-0,2 и две бронзы марок БрНБ7-0,5 и БрКоМцЗ-10. Химический состав выбранных сплавов представлен в табл. 4 и 7. Зависимость механических свойств этих сплавов, а также сплавов МНМц68-4-2, АНМцО,6-4-2, Л63 и ПСр44 от температуры представлена на рис. 32, а—к.
