где г\ — эффективный КПД процесса нагрева изделия

где г\ — эффективный КПД процесса нагрева изделия дугой.Приведем величины л„ для различных способов сварки по экспериментальным данным.
1епловон поток сварочной дуги напоо.тее интенсивен в центральной части пятна нагрева, где происходит выделение теплоты в поверхностных слоях металла вследствие электронной и ионной бомбардировки. В периферийной области душ металл нагревается за счет лучистого теплообмена со столбом дуги и конвективного теплообмена с горячими газами факела дуги. По мере уда.гения от центра пятна нагрева интенсивность теплового потока убывает. Распределение удельного теплового потока дуги с достаточной для практики точностью можно описать законом нормального распределениягде q,(г) — удельный тепловой поток, Вт/см (индекс 2 указывает, что тепловой поток поверхностный); г — расстояние от оси источника, см: г1 = х1 + у2; q — максимальный удельный тепловой поток по осп источника (дуги). Вт/см-; k — коэффициент сосредоточенности удельного теплового потока источника, 1/с.м ,Локальность источника наглядно можно охарактеризовать условным диаметром пятна нагрева г/ [см], определяющим участок поверхности, где удельный тепловой поток превышает 0,0.к/ (см. рис. 13.1, 6). В табл. 13.1 представлены характеристики удельных тепловых потоков некоторых сварочных источников нагрева, из которых следует, что степень локализации вводимой теплоты п максимальная плотность теплового потока в центре различных сварочных дуг значительно больше, чем при газосварочном пламени.Локальность источника наглядно можно охарактеризовать условным диаметром пятна нагрева г/ [см], определяющим участок поверхности, где удельный тепловой поток превышает 0,0.к/ (см. рис. 13.1, 6). В табл. 13.1 представлены характеристики удельных тепловых потоков некоторых сварочных источников нагрева, из которых следует, что степень локализации вводимой теплоты п максимальная плотность теплового потока в центре различных сварочных дуг значительно больше, чем при газосварочном пламени.