боковые стороны которой образуют с перпендикуляром

боковые стороны которой образуют с перпендикуляром к]кромке угол Я. Малая величина силы FT является причиной значительного]увеличения боковой силы при самоперемещении кромки посрав-.]нению с тем, когда это самоперемещение отсутствует, что былоотмечено при измерении составляющих силы резания. >Влияние принудительного перемещения режущей кромки с[ углом Я = 0 вокруг своей оси на силы N, F и FT и средний коэф1 фициент трения и, показано на рис. 67—69 и в табл. 19. Рабочий угол Яр (рис. 67 и 68) влияет на силы N и F так же, как статический угол Я при обычном резании с постоянной рабочей длиной режущей кромки [31]. Однако в отличие от обычного. резания сила Fт не стремится к нулю при ЯР->-90о, а для углов Яр>30° сохраняется постоянной. При свободном резании с при-, нудительным перемещением режущей кромки сочетаются про-; цессы с постоянной рабочей длиной кромки и постоянной шири-К ной срезаемого слоя. Также по-разному влияют углы Я и Яр на] величину среднего коэффициента трения. Увеличение статичвч ского угла Я при обычном резании приводит к возрастанйКИ среднего коэффициента трения [9, 31]; увеличение же угла Я*Рис 65. Влияние самоперемещения режущей кромки на силу F при свободном точении стали 3X13 (Do =32 мм, Y=12°, В=3 мм, о=22 ммин)Рис. 66 Влияние самоперемещения режущей кромки на силу FT при свободном точении стали 3X13 (Dj, =32 мм, Y=12°, В=3 мм, о=22 ммин)создаваемого кинематически, наоборот, уменьшает величину (х; (табл. 20), что связано с постоянным обновлением контактной площадки передней поверхности резца, вступающей в соприкосновение со срезаемым слоем.