, можно пользоваться теми или иными коэффициентами

, можно пользоваться теми или иными коэффициентами. В качестве примера приводим предложенные в последнее время советскими исследователями формулы [337] для ориентировочного расчета предела текучести и предела прочности стали, легированной наиболее распространенными элементами:где символ каждого элемента означает содержание его в стали в весовых процентах, a h — толщину изделия в мм.По данным авторов [337] приведенные формулы можно применять для листовых горячекатаных (температура конца прокатки должна обеспечивать рекристаллизацию) или нормализованных 1 двух-четырехком-поненгных сталей при толщине 5—20 мм и содержании элементов (%)> не превышающем приблизительно:Вообще же из сказанного выше следует, что механические свойства низколегированной стали можно регулировать не только за счет легирующих элементов и их количества, но и путем варьирования условий охлаждения стали после прокатки или нормализации даже в пределах технологических возможностей. Наличие игольчатотрооститных структур при отсутствии участков мартенсита в сталях, легированных карбидо-образующими элементами, приводит к повышению предела текучести и отношения предела текучести к пределу прочности. Соответственно в таких сталях замедленное охлаждение или охлаждение с изотермической выдержкой в перлитной зоне несколько уменьЩает предел текучести. В сталях, легированных элементами, не образующими карбидов, полное разложение аустенита в перлит повышает предел текучести и понижает предел прочности, следовательно, повышает отношение csGb Так, на марганцовистых и кремнемарганцовистых сталях было показано [295], что пятнадцатиминутная выдержка при 600°, при которой аустенит полностью превращался в перлит, с последующим продолжением воздушного охлаждения приводила к понижению предела прочности с 70— 80 (в нормализованном состоянии) до 65 кгмм2 и к повышению предела текучести с ~ 40 до 45—50 кгмм2. Соответственно и отношение osab увеличивалось с ~60 до 70—75%.