Рис. 351. Значения 1000-часовой длительной прочности

Рис. 351. Значения 1000-часовой длительной прочности при разных температурах для нескольких сплавов на никелькобальтовой основе (применяющихся в Германии) в сравнении с легированной кобальтом сталью 10 (кривая А\ состав стали см. в табл. 94). Номера кривых соответствуют сплавам, состав которых приведен в табл. 95.Сплав 1 представляет собой несколько измененный, главным образом введением ванадия, американский сплав N-155, отнесенный в табл. 94 к аустенитным сложнолегированным сталям (сталь 4). Из рис. 351 видно, что до 800° сплав 4 (табл. 95) превосходит другие. Для турбинных лопаток применяют в основном сплав 3.В табл. 96 [442, см. также 701, 734, 751, 912] приведены применяемые в настоящее время в промышленности США сплавы на никелевой и кобальтовой основе и значения их длительной прочности. Сплавы никеля с хромом или с хромом и железом, известные под названием нихрома и ферронихрома, обладают очень высокой жаростойкостью и давно применяются в качестве сплавов высокого электросопротивления для нагревательных элементов и т. п. Однако жаропрочность их сравнительно невысока. Так, из рис. 352 [477] видно, что кривые зависимости предела ползучести (напряжение, при котором средняя скорость ползучести не превосходит 10%час.) от температуры практически совпадают для ферронихрома 15-60 (60% Ni, 16% Сг, 25% Fe), для нихрома 20-80 и для аустенитной стали 20-25, хотя за счет повы10650 700 750Гемпература, °СРис. 352. Зависимость предела ползучести от температуры у некоторых сплавов на никелевой основе и аустенитных сталейРис. 352. Зависимость предела ползучести от температуры у некоторых сплавов на никелевой основе и аустенитных сталей